جداول الحسابات السريعة

جداول الحسابات السريعة

2–1. تحويل معدل التدفق

$Q_{m^3/h}=0.06Q_{L/min}$

$Q_{m^3/h}=3.6Q_{L/s}$

للفوهات المتزامنة:

$Q_{total}=\sum q_i$

يجب تحديد معدل تدفق دائرة العرض ومعدل تدفق دائرة التنقية بشكل منفصل.

2–2. الضغط وتحويل الرأس

للمياه ذات الكثافة التقريبية $1000kg/m^3$:

$H=\frac{p}{\rho g}$

$H_m\approx 10.20p_{bar}$

لا ينبغي أن يؤخذ رأس المضخة مباشرة إلى ارتفاع النافورة. يتضمن الرأس المطلوب شروط خروج الفوهة وفواقد المسار. تعريف الرأس في المرجع الفني KSB ^[440]

2–3. التقدير الأولي للقطر الداخلي للأنبوب

$Q=vA$

$D_{mm}=18.81\sqrt{\frac{Q_{m^3/h}}{v_{m/s}}}$

ويبين الجدول التالي معدل التدفق بالمتر المكعب في الساعة.

طريقة الاستخدام: بمعدل تدفق يبلغ 12 مترًا مكعبًا في الساعة وسرعة مفترضة تبلغ 1.5 مترًا في الثانية، يبلغ القطر الداخلي المحسوب حوالي 53.2 ملم.

القطر الداخلي ليس هو نفس القطر الاسمي أو القطر الخارجي. يجب التحكم في الاختيار النهائي من خلال القطر الداخلي للمنتج، وانخفاض الضغط، وظروف الشفط، وطول المسار والأداء العابر. السرعات الموجودة في الجدول هي سيناريوهات محسوبة وليست نطاقات عامة مسموح بها لجميع الدوائر.

علاقة السيطرة الاحتكاكية والمحلية:

$h_f=f\frac{L}{D}\frac{v^2}{2g}+\sum K\frac{v^2}{2g}$

في هذا الصدد، $f$ هو معامل احتكاك دارسي و $K$ هو معامل الهبوط المحلي للتوصيل أو المعدات.

2–4. اختيار الكابل والتحكم في انخفاض الجهد

يعتمد اختيار الكابل على تيار المستهلك، والمواد الموصلة، والعزل، وطريقة التثبيت، ودرجة الحرارة المحيطة، وقرب الكابل، وطول المسار، والدائرة القصيرة والحماية. دليل اختيار المقطع العرضي للموصل من شنايدر إلكتريك ^[441]

بالنسبة لدائرة تيار مستمر ذات سلكين مع موصلات متوازية:

$\Delta V=\frac{2\rho LI}{S}$

وفي هذا الصدد:

• $L$: طول المسار في اتجاه واحد، بالمتر؛

• $I$ : التيار، أمبير؛

• $S$: مساحة المقطع العرضي لكل موصل، ملليمتر مربع؛

• $\rho$: المقاومة النوعية للموصل عند درجة الحرارة المحسوبة، أوم مليمتر مربع/متر.

مثال تعليمي لانخفاض الجهد: دائرة تيار مستمر 24 فولت، تيار ثابت 5 أمبير، طول أحادي الاتجاه 20 متر ومقاومة خاصة افتراضية من النحاس $0.0225$.

إذا كان الحد التصميمي لهذا المثال هو 3%، فإن المقطع العرضي المحسوب من حيث انخفاض الجهد لا يقل عن 6.25 مم2. لا يزال تحديد فئة أعمال أعلى يتطلب عناصر تحكم أخرى في الجدول.

هذا المثال لا يسمح باستخدام 24 فولت في أي منطقة من النافورة؛ يجب تحديد الجهد المسموح به ونوع الحماية بشكل منفصل.

2–5. احسب حجم البركة

جميع الأبعاد في العلاقات التالية بالمتر والأحجام بالمتر المكعب.

بركة مستطيلة طولها 12 متر وعرضها 5 أمتار وعمق مياهها 0.4 متر:

$V=12\times 5\times 0.4=24m^3$

يعني 24 ألف لتر ماء.

في التقدير التنفيذي، ينبغي طرح الحجم الذي يشغله الهيكل والمعدات من الحجم الهندسي. إن المساحة الحرة فوق الماء وحجم التخزين القابل للاستخدام والقدرة على استقبال المياه العائدة عند التوقف هي مفاهيم منفصلة.

2–6. تقدير التبخر والمياه التعويضية

إذا كان معدل التبخر للسطح الحر $e$ بالمليمتر في اليوم والمساحة $A$ بالمتر المربع:

$V_{evap,L/day}=Ae$

أرقام معدل التبخر في هذا الجدول افتراضية؛ وينبغي الحصول على المعدل الفعلي من البيانات المناخية المناسبة أو قياسات المشروع. لا يغطي هذا الحساب التبخر الإضافي الناتج عن الرش والأسطح الرطبة، وانجراف القطرات مع الرياح، وفقدان غسل المرشح.

لفترة ذات حجم تخزين ثابت تقريبًا:

$V_{makeup}=V_{evap}+V_{drift}+V_{backwash}+V_{drain}+V_{leak}-V_{effectiverainfall}$

يعد تسجيل عداد المياه التعويضي هو الأداة الرئيسية للتحكم في هذا التقدير أثناء التشغيل.

2–7. تقدير قوة المضخة

للمياه:

$P_h=0.002725QH$

$P_{shaft}=\frac{P_h}{{\eta }_p}$

$P_{electrical}=\frac{P_h}{{\eta }_p{\eta }_m{\eta }_d}$

في هذه العلاقات، تكون القدرة بالكيلووات، والتدفق بالمتر المكعب في الساعة، والرأس بالمتر. يتم تمثيل كفاءة المضخة والمحرك والمحرك بـ ${\eta }_p,{\eta }_m,{\eta }_d$ على التوالي. مرجع قوة مضخة KSB والأداء ^[442]

ويحسب الجدول التالي بكفاءة إجمالية افتراضية قدرها 60%:

على سبيل المثال، بالنسبة لمعدل تدفق 36، ورأس 15، وكفاءة المضخة 0.65، والمحرك 0.9، والقيادة 0.97، تكون طاقة الدخل 2.59 كيلووات تقريبًا.

يجب التحكم في القوة الاسمية للمحرك بواسطة منحنى طاقة المضخة ضمن نطاق العمل المسموح به؛ إن تقريب الرقم نفسه ليس هو الطريقة الوحيدة لاختيار المحرك.